二. 抗浮验算抗浮力 Gk = Gc + Gt + Gs = 945.00 + 279.50 + 45.50 = 1270.00kN 浮力 F=(4.500+2x0.250)x(8.000+2x0.250)xl.000xl0.0xl.00=425.00kN
Gk/F = 1270.00/425.00 = 2.99>Kf = 1.05f 抗浮满足要求。
三. 荷载计算
1、 顶板荷载计算：
池顶板目重荷载标准值：Pl = 25.00x0.200 = 5.00kN/m2 池顶活荷载标准值：Ph = 1.50kN/m2 池顶均布荷载基本组合：
Qt=1.20xPl + 1.27xph = 7.91kN/m2
池顶均布荷载准永久组合：
Qte = Pl + 0.40xPh = 5.60kN/m2 2、 池壁荷载计算：
池外荷载：主动土压力系数Ka = 0・33 侧向土压力荷载组合(kN/m2):
池内底部水压力：标准值= 25.00kN/m2f基本组合设计值= 31.75kN/m2
3、 底板荷载计算(池内无水，池外填土)：
水池结构目重标准值Gc = 945.00kN 基础底面以上土重标准值Gt = 279.50kN 基础底面以上水重标准值Gs=45.50kN 基础底面以上活载标准值Gh = 119.00kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合：
Qb = (945.00x 1.20 + 279.50x1.27+45.50x1.27 +119.00x1.27x0.90)/42.500 = 39.59kN/m2
水池底板以上全部竖向压力准永久组合：
Qbe = (945.00 + 279.50 + 45.50x1.00 + 1.50x36.000x0.40 + 10.00x6.500x0.40)/42.500 = 31.00kN/m2
板底均布净反力基本组合：
Q = 39.59-0.300x25.00xl.20 = 30.59kN/m2
板底均布净反力准永久组合：
Qe = 31.00-0.300x25.00 = 23.50kN/m2
4、 底板荷载计算(池内有水，池外无土)：
水池底板以上全部竖向压力基本组合：
Qb二[4.500 x 8.000 x 1.50 x 1.27 + 945.00 x 1.20 + (3.900 x 7.400 x 2.500) x 10.00 x 1.27J/42.500 =49.86kN/m2
板底均布净反力基本组合：
Q = 49.86-(0.300x25.00x 1.20 + 2.500x10.00x1.2 7)=9.11kN/m2
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Qbe = [4.500x8.000x 1.50x0.40 + 945.00 + (3.900x7.400x2.500)x10.001/42.500 = 39.72kN/m2
板底均布净反力准永久组合：
Qe = 39.72-(0.300x25.00 + 2.500x 10.00) = 7.22kN/m2
四. 内力、配筋及裂缝计算
1. 弯矩正负号规则
顶板：下侧受拉为正，上侧受拉为负 池壁：内侧受拉为正，外侧受拉为负 底板：上侧受拉为正，下侧受拉为负
2、 荷载组合方式
1 •池外土压力作用（池内无水，池外填土） 2•池内水压力作用（池内有水，池外无土）
3 •池壁温湿度作用（池内外温差二池内温度■•池外温度）
顶板内力：
计算跨度:Lx = 4.100mfLy = 7.600m,四边简支 按双向板计算：
B侧池壁内力：
计算跨度：Lx=7.700m/Ly = 2.500mr三边固定，顶边简支 池壁类型：浅池壁，按竖向单向板计算 池外土压力作用角隅处弯矩（kN.m/m）: 基本组合：・8.13 ,准永久组合：-5.61 池内水压力作用角隅处弯矩（kN.m/m）: 基本组合：6.95，准永久组合：5.47 基本组合作用弯矩表（kNm/m） 底板内力：
计算跨度:Lx = 4.200mfLy = 7.700m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算。
1、池外填土 r池内无水时,荷载组合作用弯矩表（kN m/m）
基本组合作用弯矩表： 配筋及裂缝：
配筋计算方法：按单筋受弯构件计算板受拉钢筋。 裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算。
按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝，结果如下： 顶板配筋及裂缝表（弯矩:kN.m/m,面积:mm2/mf裂缝:mm） 风机常需用的计算公式
（简化，近似，一殷情况下用）
1. 轴功率：
注08是风机效率，是一个变数,0.98是一个机械效率也是一个变数（A型为1,D、F型为0.9&C、
B型为0.95）
2、 风机全压：（未在标准情况下修正）
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式中：P1二工况全压（Pa）、P2二设计标准压力（或表中全压Pa）. B二当地大气压（mmHg）. T2 = 工况介质温度°C、T1二表中或未修正的设计温度°C、760mmHg =在海拔Og空气在20°C情况 下的大气压.
海拨高度换算当地大气压：
（760mmHg）・（海拨高度^12.75） =当地大气压（mmHg）
注：海拔荷度在300m以下的可不修正。
lmmH2O = 9.8073Pa lmmHg = 13.5951mmH2O 760mmHg = 10332.3117mmH2O
风机流重0- 1000m海拨肓度时可不修正；
1000- 1500M海拨高度时加2%的流重; 1500 ~ 2500M海拨高度时加3%的流重; 2500M以上海拨肓度时加5%的流重。
比转速：ns
MBR计算公式
AAO逬出水系统设计计算
一. 琨气池的逬水设计
初沉池的来水通过DNIOOOmm的管道送入厌氧一缺氧一好氧曝气池首端的进水渠道，管道内 的水流速度为0・84m/s・在进水渠道中污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道竟l・0m r 渠道内水深为l・0m ,则渠道内最大水流速度
式中：vl——渠内最大水流速度(m/s);
bl——进水渠道宽度(m); hl——进水渠道有效水深(m)・
设计中取 bl = 1.0m , hl = 1.0m
Vl=0.66/(2xl.0xl.0) = 0.33m/s
反应池采用潸孔进水，孔口面积
F = Qs/Nv2
式中：F——每座反应池所需孔口面积(m2);
v2——孔口流速(m/s),-般采用0・2~l・5m/s。
设计中取v2 = 0.4m/s
F=0.66/2x0.4=0.66m2
设每个孔口尺寸为0.5mx0.5m ,则孔口数
N = F/f
式中：n—一每座曝气池所需孔口数(个);
f一一每个孔口的面积(m2). n = 0.66/0.5x0.5 = 2.
取n = 3
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孔口布置图如下圏图所示： 二、 琨气池出水设计
厌氧一缺氧一好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头 式中：H——堰上水头(m);
Q——每座反应池出水重(m3/s),指污水最大流重(0.579m/s);与回流污泥量、回流重之和 (0.717xl60%m3/s);
m——流量系数r 一般采用0.4 ~ 0.5 ; b——堰宽(m);与反应池宽度相等。
设计中取m = 0.4 f b = 5.0m 设计中取为0.19m。
厌氧一缺氧一好氧池的最大出水流重为(0.66 + 0.66/1.368xl60%) = 1.43m3/s ,出水管管径采 用
DN1500mm f送往二沉池f管道内的流速为0・81m/s.
芬顿计算公式
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