CFRP网格加固受损盾构隧道模型试验研究

Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ｅｄｉｔｉｏｎ）　Ｖｏ１．３３，Ｎｏ．２，ＰＰ．１９６—２０２　Ｊｕｎｅ　２０１７　ＩＳＳＮ　１００３－－７９８５　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａ　ｐｒｅ－ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ　Ｗｕ　Ｇａｎｇ　Ｄｏｎｇ　Ｚｈｉｑｉａｎｇ　Ｗａｎｇ　Ｓｈｕｙｉｎｇ　（　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｒｉｄ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　５　１００８０，Ｃｈｉｎａ）　（　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　Ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ｏｆ　Ｍｉｎｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ，Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，　Ｎａｎｊｉｎｇ　２１００９６，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ｆｉｂｅｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｄｅｃｋｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｔｈ　ｃａｒｂｏｎ　ｆｉｂｅｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｏｌｙｍｅｒ　（ＣＦＲＰ）ｇｒｉｄｓ　ａｓ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｆｏｒ　ａ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｉｓ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｌｙ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｆｉｒｓｔ，ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｔｙｐｅｓ　ｏｆ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ａｎｄ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｗｅｒｅ　ｔｅｓｔｄｅ．Ｔｈｅ　ｍｏｓｔ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ａｎｃｈｏｎｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｗａｓ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ．Ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｈｔａｔ　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ　ａｓ　ｔｈｅ　ｏｂｎｄｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉｌａ，ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅ　ｗａｓ　ｃＦＲＰ鲥ｄｓ　ｒｕｐｔｕｒｉｎｇ，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ａｎｃｈｏｒａｇｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｗａｓ　ｏｐｔｉｍａ１．　ｎ　ｔｈｅ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ　ａｓ　ｔｈｅ　ａｄｈｅｓｉｖｅ，ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｒｔｅａｔｍｅｎｔｓ　ｗｉｔｈ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｂｏｌｔｓ　ａｎｄ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｃａｎ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅ　ｗａｓ　ｓｌｉｉｄｎｇ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｗｉｈｔ　ｔｈｅ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ　ｐｅｅｌｅｄ　ｏｆｆ．Ａｆｔｅｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｗｉｍ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ．ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒｅ－ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｗｅｒｅ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌｌｙ，　ｈｔｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｂｔｉａｎｅｄ　ｂｙ　ｆｉｂｅｒ　ｂｒａｇｇ　ｇｒａｔｉｎｇ（ＦａＧ）ｓｅｎｓｏｒｓ　ｉｎｄｉｃａｔｅ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ａｃｒｏｓｓ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ｒｅｄｕｃｅｄ．　ｎａｄ　ｔｈｅ　ｏｖｅｒ￣ｌ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｃａｒｂｏｎ　ｆｉｂｅｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｏｌｙｍｅｒ（ＣＦＲＰ）ｇｒｉｄ；　ｄｏｕｂｌｅ．ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｔｅｓｔ；　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ；　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ：ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ＤＯＩ：１０．３９６９／ｉ．ｉｓｓｎ．１００３—７９８５．２０１７．０２．０１２　Ｆ　ｉｓｂｈｅｒｅ　ｒｔｓｅ，ａｉｎｆｏｎｒｄｃ　ｅｄｐ　ｌｐａｏｔｅｌｙｓ　ｍｈｅａｒｖｓｅ（　ＦｂＲｅＰｅｎｓ　）ｗｉｎｉ　ｄｔｅｈｌｅｙ　ｆｏｕｒｓｍ　ｅｄｏ　ｆｉ　ｎｂ　ａｒｈｔｓ，ｅ　　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ｆｏｒ　ｄｅｃａｄｅｓ　１１．Ｉｎ　ｒｅ．　ｃｅｎｔ　ｙｅａｒｓ。ＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ，ａｓ　ａｎｏｔｈｅｒ　ｆｏｒｍ　ｏｆＦＲＰ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ．　ｈａｖｅ　ａｔｔｒａｃｔｅｄ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｉｎｔｅｒｅｓｔ　ｆｒｏｍ　ｒｅｓｅａｒｃｈｅｒｓ　ａｓ　ｂｏｔｈ　ｉｎｎｅｒ　ｔｅｎｓｉｌｅ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｓＩ　ａｎｄ　ｅｘｔｅｒｎａｌ　ｂｏｎｄｅｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　一　…．Ｔｈｅ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ，ｓｌａｂｓ　ａｎｄ　ｂｒｉｄｇｅ　ｄｅｃｋｓ　ｔｈａｔ　ｗｅｒｅ　ｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄ　ｏｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　Ｆ１王Ｐ　ｇｒｉｄｓ　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｅｘｔｅｎｓｉｖｅｌｙ　ｉｎｖｅｓ．　ｔｉｇａｔｅｄ．Ｒａｈｍａｎ　ｅｔ　ａ１．１Ｏｌ　ｔｅｓｔｅｄ　ｔｈｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｂｒｉｄｇｅ　Ｒｅｃｅｉｖｅｄ　２０ｌ６—１２．１Ｏ．　Ｂｉｏｇｒａｐｈｉｅｓ：Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ（１９８４一），ｍａｌｅ，ｄｏｃｔｏｒ；Ｗｕ　Ｇａｎｇ（ｃｏ丌ｅ－　ｓｐｏｎｄｉｎｇ　ａｕｔｈｏｒ），ｍａｌｅ，ｐｒｏｆｅｓｓｏｒ，ｇ．ｗｕ＠ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ．　Ｆｏｕｎｄａｆｉｏｎ　ｉｔｅｍｓ：Ｔｈｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｐｒｏｊｅｃｔ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　Ｓｏｕｔｈ—　ｅｒｌｌ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｒｉｄ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．（Ｎｏ．ＧＤＫＪｏＯＯｏｏ０３Ｏ），ｔｈｅ　Ｎａｆｉｏｎａｌ　Ｋｅｙ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｒ＆Ｄ　Ｐｒｏｇｒａｍ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ（Ｎｏ．２叭６ＹＦＯ０７Ｏ１４０ｏ），ｔｈｅ　Ｎａ－　ｔｉｏｎａｌ　Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ（Ｎｏ．５１５２５８０１）．　Ｃｉｔａｔｉｏｎ：Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ，Ｗｕ　Ｇａｎｇ，Ｄｏｎｇ　Ｚｈｉｑｉｎａｇ，ｅｔ　ａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｌａ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａ　ｐｒｅ．ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｓ￣ｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｈｔ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ｅｄｉｔｉｏｎ），２０１７，３３　（２）：１９６—２０２．ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００３—７９８５．２Ｏ１７．Ｏ２．０１２．　（ＣＦ】　Ｐ）ｇｒｉｄｓ　ｕｎｄｅｒ　ｓｅｒｖｉｃｅ　ｌｏａｄ　ａｎｄ　ｕｌｔｉｍａｔｅ　ｌｏａｄ．Ｉｔ　ｗａｓ　ｆｏｕｎｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔ　ａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｉｎ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｂｒｉｄｇｅ　ｄｅｃｋｓ　ｗａｓ　ｇｏｏｄ．Ｔｈｅ　ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｔｒｅｓｓ　ｗｅｒｅ　ｂｏｔｈ　ｒｅｄｕｃｅｄ　ａｓ　ｉｎｄｉｃａｒｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｅｒｓ　ａｌｓｏ　ｔｅｓｔｅｄ　ｔｈｅ　ｓｔａｔｉｃ　ａｎｄ　ｓｅｉｓｍｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｌｕｍｎｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｏｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ．　ｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ＦＲＰ　ｄｓ…　．Ｗｕ　ｅｔ　ａ１．㈣ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ　ａｎ　ａｘｉ．　ａｌ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｔｅｓｔ　ｏｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｌｕｍｎｓ　ｗｒａｐｐｅｄ　ｂｙ　ｎ　ｇｒｉｄｓ；ｉｔ　ｗａｓ　ｃｏｎｃｌｕｄｅｄ　ｔｈａｔ　ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｎｆｉｎｅｄ　ｃｏｌｕｍｎ　ｗｅｒｅ　ｃｌｅａｒｌｙ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ，　ｎａｄ　ｔｈｅ　ｅｘｔｅｒｎａｌ　ｂｏｎｄｅｄ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｃａｎ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｔｈｅ　ｓｅｉｓｍｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ＲＣ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．　ＷｉｔＩｌ　ｔｈｅ　ｅｘｐａｎｄｉｎｇ　ｂｏｄｙ　ｏｆ　ｒｅｓｅａｒｃｈ．ｔｈｅ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｉｓ　ｒｅｇａｒｄｅｄ　ａｓ　ｏｎｅ　ｉｔｅｍ　ｔｈａｔ　ｃａｎ　ｂｅ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｉｔｓ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｂｅｉｎｇ　ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ，　ｏｆｈｉ曲ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ａｎｄ　ｇｏｏｄ　ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ．Ｉｔ　ｃａｎ　ｎｏｔ　ｏｎｌｙ　ｒｅ－　ｉｎｆｏｒｃｅ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｒｏｓｓ－ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｔｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｂｕｔ　ａｌｓｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｓｔｉｆｆ－　ｎｅｓｓ　ｏｆ　ｉｔ　ａｎｄ　ｔｈｕｓ　ｌｏｗｅｒ　ｔｈｅ　ｉｍｐａｃｔ　ｏｆ　ｕｎｅｖｅｎ　ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅ１．Ｆｏｒ　ａ　ｓｕｂｗａｙ　ｔｕｎｎｅｌ　ｉｎ　ａ　ｃｉｔｙ，ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｃａｎ　ｏｎｌｙ　ｂｅ　ｃａｒｄｅｄ　ｏｕｔ　ｄｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｕｓｐｅｎ・　ｓｉｏｎ　ｏｆ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｕｂｗａｙ；ｔｈｅ　ｐｅｒｉｏｄ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｕｓｐｅｎ—　ｓｉｏｎ　ｏｆ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｉｓ　ｏｎｌｙ　ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ　ｔｈｒｅｅ　ｔｏ　ｆｏｕｒ　ｈｏｕｒｓ　ｅｖｅｒｙ　ｄａｙ．Ｔｈｉｓ　ｌｉｍｉｔｅｄ　ｐｅｒｉｏｄ　ｒｅｑｕｉｒｅｓ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅ—　ｎｉｎｇ　ｍｅｔｈｏｄ　ｍｕｓｔ　ｈａｖｅ　ａ　ｈｉｇｈ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｅｍｃｉｅｎｃｙ．　￣ｒｈｅｎ　ｔｈｅ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ａｒｅ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ．ａ　ｌｉｇｈｔ　ｇｒｉｄ　ｃａｎ　ｂｅ　ｅａｓｉｌｙ　ｆｉｘｅｄ　ｏｎｔｏ　ｔｈｅ　ｓｐｒａｙｅｄ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｕｓｉｎｇ　ａ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄ　ａｉｒ　ｇｕｎ；ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔｌｙ，ａ　ｔｈｉｎ　ｌａｙｅｒ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｉｓ　ｓｐｒａｙｅｄ　ａｓ　ｃｏｖｅｒ．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｌｙ。ｉｔ　ｉｓ　ｍａｔｕｒｅ．ｓｉｍｐｌｅ　ａｎｄ　ｃｏｎｖｅｎｉｅｎｔ．Ｔｈｕｓ．　ｇｒｉｄｓ　ｈａｖｅ　ａ　ｇｏｏｄ　ｐｒｏｓｐｅｃｔ　ｆｏｒ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ．　Ｔｏ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ　ｔｈｅ　ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｕｓｉｎｇ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ａｓ　ａ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｉｎ　ａ　ｔｕｎｎｅ１．ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ａｒｅ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　Ｏｆ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｗｉｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ａｄｈｅｓｉｖｅｓ　ａｎｄ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ　ａｒｅ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ａ１ｓｏ．ａ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｔｅｓｔ　ｉｓ　ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ　ｏｎ　ａ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ．　１　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　Ｓｐｅｃｉｍｅｎ　Ｄｅｓｉｇｎ　１．１　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｗａｓ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄ　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｌ９７　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ｖａｃｕｕｍ．ａｓｓｉｓｔｅｄ　ｒｅｓｉｎ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｍｏｌｄｉｎｇ　ｆ　ＶＡＲ。　ＴＭ、ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ．Ｔｈｅ　ｃａｒｂｏｎ　ｆｉｂｅｒｓ　ｗｅｒｅ　ｓ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　Ｊａｐａｎ　Ｔｏｒａｙ　Ｃｏｍｐａｎｙ，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｒｅｓｉｎ　ｍａ—　ｔｒｉｘ　ｏｆ　ｖｉｎｙｌ　ｅｓｔｅｒ　ｗａｓ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　Ｙａｂａｎｇ　Ｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔ　Ｈｏｌｄｉｎｇ　Ｇｒｏｕｐ　Ｃｏ．，ＬＴＤ．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．１，ｔｈｅｒｅ　ｗｅｒｅ　ｅｉｇｈｔ　ｓｔｒａｎｄｓ　ｏｆ　Ｔ８００　ｙａｒｎ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｉｖｅ　ｓｔｒａｆｎｄｓ　ｏｆ　Ｔ７００　ｙａｍ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅ　ｇｒｉｄ　ｓｐａｃｉｎｇ　ｗａｓ　３０　ｉｉｌｎｌ×３０　ｍｒｎ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｉｎｇｌｅ　ｂａｒ　ｗａｓ　３　ｎｑｎ３　ｆｗｉｄｔｈ）×２　ｍｉｌｌ　ｆｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）ｉｎ　ｂｏｔｈ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｔｗｏ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓ　ａｒｅ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｔａｂ．１．　ｏｆ　ｙａｒｎ　ｆ　ａ）　ｓｔｒａｎｄｓ　ｏｆ　ｙａｒｎ　Ｔ７ｏｏ　Ｔｒａｌｌ＇ＳＶ　（ｂ）　Ａｎｃｈｏｒ　ｓｔｅｅｌ　ｐｌａｔｅ　Ｗｏｏｄ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　Ｆｉｇ・１　Ｔｈｅ　ｆｏｒｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ（ｕｎｉｔｓ：ｍｍ）　Ｔａｂ．１　Ｔｅｓｔｅｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅａｉｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｓ　：ｅｌ　ｐｌａｔｅ　＼　匝　』一Ｔ二　————，Ａ　ｃｈ０ｒｂ０ｌｔ　２　、…—　—　：三　＿＿＿＿一—＿Ｊ＿“删Ｓｔｅｌ　ｐｈ　・—－　＿一　　１一　　ｅ　匕■　盈＿　Ｉ曩■黛圈圈圈啊－一ｌ一　—’　ｒｕ“　２５０　一Ｉ　ｂ　０Ｉ＿８０￣１＿８０—１　０ＬＢｄ　…　Ｉ　３００Ｎｏｔｅ：ＣＯＶ　ｄｅｎｏｔｅｓ　ｔｈｅ　ｃｏｅｆｉｃｉｆｅｎｔ　ｏｆ　ｖａｒｉａｔｉｏｎｓ　——Ｉ　ｌ一　一…（ｃ）　ｆ－＿●●●　●　Ｔｈｅ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｕｓｅｄ　ｗａｓ　ｔｙｐｅ　ＴＬＳ－４０ｌ，　ｗｈｉｃｈ　ｗａｓ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　Ｎａｎｊｉｎｇ　Ｔｅｌｅｓｕｎ　Ｓ＆Ｔ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　Ｃｏ．．ＬＴＤ．Ｔｈｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｓｐｅｃｉｉｃａｔｉｆｏｎｓ　ｏｆ　ＴＬＳ－４０　ｌ　ａｒｅ　ｌｉｓｔｅｄ　ｉｎ　Ｔａｂ．２．Ｔｈｅ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ　ｗａｓ　ｍａｄｅ　ｂｙ　ｍｉｘｉｎｇ　ｄｒｙ　ｐｏｗｄｅｒ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｉｑｕｉｄ　ｍａｔｒｉｘ　ａｔ　ａ　ｍａｓｓ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　３：１．Ｔｈｅ　ｄｒｙ　ｐｏｗｄｅｒ　ｗａｓ　ｃｏｍｐｒｉｓｅｄ　ｏｆ　ｃｅｍｅｎｔ：ｃｏａｒｓｅ　ｓａｎｄ：ｆｉｎｅ　ｓａｎｄ　ａｔ　ａ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　２：２：１．ａｎｄ　ｔｈｅ　１ｉｑｕｉｄ　ｍａｔｒｉｘ　ｗａｓ　ｃｏｍｐｒｉｓｅｄ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ：ａｃｒｙｌｉｃ．ｅｍｕｌｓｉｏｎ：９０　ｌ　ｇｌｕｅ　ａｔ　ａ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　２：０．５：０．９．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗａｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　８．０　ＭＰａ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｈｅｓｉｖｅ　ｐｕｌｌｉｎｇ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗａｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　１．２　ＭＰａ．　Ｔａｂ．２　Ｔｈｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　（ｄ）　Ｆｉｇ．２　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｏｕｂｌｅ—ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｔｅｓｔ　ｓｐｅｃｉ—　ｐａｐｅｒ（ｔｙｐｅ　ＴＬＳ－４０１）　ｍｅｎｓ（ｕｎｉｔ：ｍｍ）．（ａ）Ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ；（ｂ）Ｃｒｏｓｓ－　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｅｎｄ；（ｃ）Ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ａｎｃｈｏｒ　ｂｏｌｔｓ；　（ｄ）Ｃｒｏｓｓ－ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｂｖ　Ｓｈｉ　ｅｔ　ａ１．　１３１Ｔｈｅ　ｔａｒｇｅｔｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　．ｇｒａｄｅ　ｗａｓ　Ｃ５０，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　２８・ｄａｙ　ｃｕｂｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗａｓ　１．２　Ｓｐｅｃｉｍｅｎ　ｄｅｓｉｇｎ　１．２．１　Ｄｏｕｂｌｅ－ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　６５．７　ＭＰａ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｍａｔｉｘ　ａｒｅ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｔａｂ．３．Ｔｏ　ｉｍ—ｒ　ｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｔｗｏ　ｔｙｐｅｓ　ｏｆ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔ—　ｍｅｎｔｓ．ｉ．ｅ．，ｇｒｏｏｖｅｓ　ａｎｄ　ａｎｃｈｏｒ　ｂｏｌｔｓ，ｗｅｒｅ　ａｄｏｐｔｅｄ，ａｓ　Ｆｉｇ．２　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｓ　ｔｈｅ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｐｒｅｐａｒｅｄ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｄｏｕｂｌｅ—　ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｔｅｓｔｓ；ｔｈｅ　ｓｉｚｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｌｏｃｋｓ　ｗｅｒｅ　ｂａｓｅｄ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇｓ．２（ａ）ａｎｄ（ｃ）．　ｌ９８　Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ，Ｗｕ　Ｇａｎｇ，Ｄｏｎｇ　Ｚｈｉｑｉａｎｇ，ａｎｄ　Ｗａｎｇ　Ｓｈｕｙｉｎｇ　Ｔａｂ．３　Ｔｅｓｔ　ｍａｔｒｉｘ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｄｏｕｂｌｅ—ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｔｅｓｔ　Ｎｏｔｅ：Ｅａｃｈ　ｇｒｏｕｐ　ｃｏｎｔａｉｎｓ　ｔｈｒｅｅ　ｉｄｅｎｔｉｃａｌ　ｓａｍｐｌｅｓ　Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．２，ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｗｅｒｅ　ｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ—　Ｆｉｇ．３　Ｔｈｅ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｐｌａｃｅｄ　ｉｎ—　ｓｉｄｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｌｖ　ａｔｔａｃｈｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｔｗｏ　ｓｉｄｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｌｏｃｋ．Ｓｔｅｅｌ　ｐｌａｔｅｓ　ｗｅｒｅ　ｅｍｂｅｄｄｅｄ　ｉｎｓｉｄｅ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｌｏｃｋｓ　ａｎｄ　ｗｅｒｅ　ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｍａｃｈｉｎｅ　ｇｒｉｐｓ　ｗｈｅｎ　ｔｅｓｔｉｎｇ．Ｔｈｅ　ｔｗｏ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｌｏｃｋｓ　ｗｅｒｅ　ｓｅｐａｒａｔｅｄ　ｂｙ　ａ　ｗｏｏｄ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ａｔ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ｓｅｃｔｉｏｎ．Ａｔ　ｏｎｅ　ｅｎｄ，ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｌｏｃｋ　ｗａｓ　ｃｌａｍｐｅｄ　ｂｙ　ｔｗｏ　ｓｔｅｅｌ　ｐｌａｔｅｓ，ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．２（ｂ），　ｗｈｉｃｈ　ｆｏｒｍｅｄ　ｔｈｅ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｅｎｄ．Ｔｈｅ　ｏｔｈｅｒ　ｅｎｄ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ　ａｓ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｓｅｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｓ　ｗｅｒｅ　ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｕｎｉ—　ｖｅｒｓａｌ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｍａｃｈｉｎｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｐｅｅｄ　ｗａｓ　０．８　ｍｍ／ｍｉｎ．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇｓ．２（ａ）ａｎｄ（ｃ），ｓｔｒａｉｎ　ｇａｕｇｅｓ　ｗｅｒｅ　ａｔｔａｃｈｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ＣＦＲＰ　ａｌｏｎｇ　ｔｈｅ　ｐｕｌｌ　ｄｉｒｅｃ—　ｔｉｏｎ．　１．２．２　Ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ａｎａｌｏｇｏｕｓ　ｔｈｅｏｒｙ，ａ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｗａｓ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄ　Ｊ４１．Ｔａｂ．４　ｓｈｏｗｓ　ａ　ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｃａｌｅｄ　ｍｏｄｅ１．Ｔｈｅ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｓｃａｌｅ　ｓｉｍｉｌａｒｉｔｙ　ｒａｔｉｏ　ｗａｓ　８，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｓｓ　ｓｃａｌｅ　ｓｉｍｉｌａｒｉｔｙ　ｒａｔｉｏ　ｗａｓ　１．　Ｔａｂ．４　Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｓｃａｌｅｄ　ｍｏｄｅ１　Ｎｕｍｂｅｒ　ｉｎ　ｔｈｅ　１Ｏ　ｃｉｒｃｕｍｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ　ｌ０　Ｊｏｉｎｔｓ　Ｎｕｍｂｅｒ　ｉｎ　ｔｈｅ　１６　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ　Ｄｉａｍｅｔｅｒ　ｏｆ　ｂｏｌｔｓ／ｍｍ　３２　４　Ｆｉｇ．３　ｓｈｏｗｓ　ｔｈｅ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ’ｓ　ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅ　ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｓｏｉｌ　ｗａｓ　ｓｉｌｔｙ　ｃｌａｙ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｏｆ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｗａｓ　３　ＭＰａ．Ｔｈｅ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｏｉ１　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｇｒｏｕｎｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｂｏｔｔｏｍ　ｗａｓ　０．３　ｍ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｏｔａ１　ｈｅｉｇｈｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｏｉｌ　ｗａｓ　０．９　ｍ．　Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｓｅｔ—ｕｐ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．４，ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｗａｓ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｗｉｔｈ　ａｎ　ＭＴＳ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ．Ｕｎｉｆｏｒｍｌｙ　（ａ）　（ｂ）　Ｆｉｇ．４　Ｔｅｓｔ　ｓｅｔ—ｕｐ．（ａ）Ｓｉｄｅ　ｖｉｅｗ；（ｂ）Ｔｏｐ　ｖｉｅｗ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ　ｌｏａｄｓ　ｗｅｒｅ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ｓｉｘ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｌｏｃａｌ　ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．　４（ｂ），ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｃｒｅａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｕｎｉｆｏｒｍｌｙ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ　１ｏａｄ　ａｎｄ　ａｌｓｏ　ｔｏ　ａｖｏｉｄ　ｌｏｃａ１　ｓｈｅａｒ　ｆａｉｌｕｒｅ．ａｒｃ　ｓｔｅｅｌ　ｐｌａｔｅｓ　ｗｉｔｈ　ａ　ｗｉｄｔｈ　ｏｆ　３８０　ｍｍ　ｗｅｒｅ　ｐｌａｃｅｄ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｓｅｎｓｏｒ　ａｎｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ．Ｉｎ　ａｄｄｉｔｉｏｎ，ｒｕｂｂｅｒ　ｂｌａｎｋｅｔｓ　ｗｉｔｈ　ａ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ｏｆ　１　０　ｍｍ　ｗｅｒｅ　ｐｌａｃｅｄ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ａｒｃ　ｓｔｅｅ１　ｐｌａｔｅｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ．Ａ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｏｄｅ　ｗａｓ　ａｄｏｐｔｅｄ　ａｓ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ．　Ｔｈｅｒｅ　ｗａｓ　ａ　ｔｏｔａｌ　ｏｆ　ｌ　０８　ｌｏａｄ　ｓｔｅｐｓ．ｗｉｔｈ　ａ　ｓｔｅｐ　ｓｉｚｅ　ｏｆ　Ｏ．５　ｍｍ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　７０　ｓｔｅｐｓ．ｔｈｅ　７ｌｔｈ　ｔｏ　９０ｔｈ　ｓｔｅｐ．　ａｎｄ　ｔｈｅ　９１　ｔｈ　ｓｔｅｐ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｅｎｄ，ｔｈｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｒａｔｅｓ　ｗｅｒｅ　０．５，　１，ａｎｄ　２　ｍｍ／ｍｉｎ，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．　Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．５（ａ），ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｗａｓ　ｄｉｖｉｄｅｄ　ｉｎｔｏ　ｌ　６　ｅｌｅｍｅｎｔｓ，ｎａｍｅｄ　Ｅ１　ｔｏ　Ｅ１　６　ｏｎｅ　ｂｙ　ｏｎｅ．ｗｉｔｈ　ｅａｃｈ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｃｏｍｐｒｉｓｅｄ　ｏｆ　ｔｗｏ　ｈａｌｆ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ａｎｄ　ｏｎｅ　ｃｉｒｃｕｍｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｉｏｉｎｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌ　ｓｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　１　７　ｔｈ　ｈａｌｆ　ｓｅｇ—　ｍｅｎｔ　ｗａｓ　ｎｏｔ　ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ．Ｓｉｎｃｅ　ｔｈｅ　ｄａｍａｇｅ　ａｔ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ｅｉｇｈｔ　ｅｌｅｍｅｎｔｓ，ｉ．ｅ．，Ｅ５　ｔｏ　Ｅ１　２。ｓｈｏｕｌｄ　ｂｅ　ｍｕｃｈ　ｍｏｒｅ　ｓｅｒｉｏｕｓ　ｔｈａｎ　ｔｈａｔ　ａｔ　ｔｈｅ　ｔｗｏ　ｅｎｄ　ｐａｒｔｓ，ｓｉｘｔｅｅｎ　ｆｉｂｅｒ　ｂｒａｇｇ　ｇｒａｔｉｎｇ（ＦＢＧ）ｓｅｎｓｏｒｓ　ｗｅｒｅ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｌｙ　ａｔｔａｃｈｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｂｏｔｔｏｍ　ａｎｄ　ｔｏｐ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗａｌｌｓ　ｉｎｓｉｄｅ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅ１．ＦＢＧ　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　１９９　ｓｅｎｓｏｒｓ　ｃｏｕｌｄ　ｍｏｎｉｔｏｒ　ｔｈｅ　ｏｖｅｒａｌ１　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｓｔｒａｉｎｓ　ａ．　Ｔａｂ．５　Ｄｏｕｂｌｅ—ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　１ｏｎｇ　ｔｈｅ　ｂｏｔｔｏｍ　ａｎｄ　ｔｏｐ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｗａｌｌｓ．Ｔｈｅｓｅ　ＦＢＧ　ｓｅｎ—　ｓｏｔｓ　ｗｅｒｅ　ｎａｍｅｄ　Ｆ１　ｔｏ　Ｆｌ　６　ｏｎｅ　ｂｙ　ｏｎｅ．Ｒｅｇａｒｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ，ｔｈｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｔｏｐ，ｂｏｔｔｏｍ，ａｎｄ　ｌａｔｅｒａｌ　ｗａｌｌｓ　ｗｅｒｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｕｓｉｎｇ　ｌｉｎｅａｒ　ｖａｒｉａｂｌｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓ　ｆ　ＬＶＤＴｓ）．Ｔｈｅ　ｐｏｓｉｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＬＶＤＴｓ　ａｒｅ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．５（ａ），ａｎｄ　Ｆｉｇ．５（ｂ）　ｓｈｏｗｓ　ｔｈｅ　ｉｎｓｉｄｅ　ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ＬＶＤＴｓ　ｐｌａｃｅｄ．Ｔｈｅ　ｔｏｐ　ａｎｄ　ｂｏｔｔｏｍ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｌ　ｓｔ，５ｔｈ，９ｔｈ，ｌ３ｔｈ，ａｎｄ　１７ｔｈ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ｔｅｓｔｅｄａｎｄ　．ｔｈｅ　１ａｔｅｒａｌ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ　ａｔ　ｔｈｅ　１　ｓｔ．９ｔｈ．ａｎｄ　１　７ｔｈ　ｓｅｇ．ｍｅｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ｔｅｓｔｅｄ．　Ｆｌｌ　Ｆｌ３　ＦＩ５　Ｆ９Ｆｌ０　Ｆｌ２　Ｆ１４　ＦＩ６　・　十・　・　＿．一一一・…一一一一一ＦＢＧ　ｌ　ｌｌｌ０　ｊｌｌｌ　Ｎｏｒｅ：　＇：Ｔｏｐ　ＬＶＤＴ　Ｄ　・（）：Ｌａｔｅｒ　ＬＶＤＴ　●：Ｂｏｔｔｏｍ　ＬＶＤＴ　Ｄ１Ｄ　Ｄ２Ｂ　Ｄ３　ＤＥｌ　，ｓＥ２　Ｅ３ＦＡｏ　熙殴巴　：式　。粤Ｑ　　Ｆ１　Ｆ２　Ｆ３　Ｆ４　Ｆ５　Ｆ６　Ｆ７　Ｆ８　Ｅ【）－Ｓｅｇｍｅｎｔｓ：Ｆ（）－－ＦＢＧｓ；Ｄ（）（）一ＬＶＤＴｓ　（ａ）　（ｂ）　Ｆｉｇ．５　Ｔｈｅ　ｐｏｓｉｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ＬＶＤＴｓ　ａｎｄ　ＦＢＧｓ．（ａ）Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｉａ　ｇｒａｍ；（ｂ）Ｉｎｓｉｄｅ　ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ　２　Ｄｏｕｂｌｅ．Ｓｈｅａｒ　Ｂｏｎｄ　Ｔｅｓｔ　Ｒｅｓｕｌｔｓ　２。１　Ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅｓ　ａｎｄ　ｕｌｔｉｍａｔｅ　ｌｏａｄｓ　Ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｌ　２　ｄｏｕｂｌｅ—ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ａｒｅ　１ｉｓｔｅｄ　ｉｎ　Ｔａｂ．４．ａｎｄ　ｔｈｅｉｒ　ｔｙｐｉｃａｌ　ｂｏｎｄ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅｓ　ａｒｅ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．６．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇｓ．６（ａ）ａｎｄ（ｂ），ｔｈｅ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｗｉｔｈ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｂｏｔｈ　ｆａｉｌｅｄ　ｂｅ．　ｃａｕｓｅ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｒｕｐｔｕｒｅｄ，ａｎｄ　ａｌｍｏｓｔ　ｎｏ　ｓｌｉｐｓ　ｗｅｒｅ　ｏｂ—　ｓｅｒｖｅｄ．Ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ．ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅ—　ｓｉｖｅ　ｆｉｒｓｔ　ｃｒａｃｋｅｄ　ａｔ　ｏｎｅ　ｓｉｄｅ，ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｓｍａｌｌ　ｓｏｕｎｄｓ　ｏｆ　ｉｆ．　ｂｅｒ　ｒｕｐｔｕｒｅ　ｗｅｒｅ　ｈｅａｒｄ．Ａｓ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃｏｎｔｉｎｕｅｄ　ｔｏ　ｉｎ．　ｃｒｅａｓｅ，ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ａｔ　ｔｈｅ　ｏｔｈｅｒ　ｓｉｄｅ　ａｌｓｏ　ｃｒａｃｋｅｄ　ａｎｄ　ａｎ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｎｕｍｂｅｒ　ｏｆ　ｓｏｕｎｄｓ　ｏｆ　ｆｉｂｅｒ　ｒｕｐ—　ｔｕｒｅ　ｗａｓ　ｈｅａｒｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ．ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｎｅａｒ　ｔｈｅ　ｗｏｏｄ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｒｕｐｔｕｒｅｄ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ＨＣ　ｇｒｏｕｐ　ｗｉｔｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｏｆｆ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｒｆａｃｅ．ｏｂｌｉｑｕｅ　ｃｒａｃｋｓ　ｏｆ　４５。ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｎｅａｒ　ｔｈｅ　ｃｒａｃｋ　ｏｆ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｗｅｒｅ　ｏｂｓｅｒｖｅｄ．ｉｎｄｉ．　ｃａｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｇｏｏｄ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ．Ｔｈｅ　ｕｌｔｉｍａｔｅ　ｌｏａｄｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｈ０　ａｎｄ　ＨＣ　ｇｒｏｕｐｓ　ｗｅｒｅ　ｓｉｍｉｌａｒ．ｉｎｄｉｃａｔｉｎｇ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｗａｓ　ｕｎｎｅｃｅｓｓａｒｙ　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ．　Ｎｏｔｅ：ＭＦ　ｄｅｎｏｔｅｓ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｆａｉｌｕｒｅ；ＳＦ　ｄｅｎｏｔｅｓ　ｓｌｉｄｉｎｇ　ｆａｉｌｕｒｅ　（ａ）　（ｄ）　Ｆｉｇ．６　Ｔｙｐｉｃａｌ　ｂｏｎｄ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｄｏｕｂｌｅ—ｓｈｅａｒ　ｔｅｓｔｓ　（ａ）Ｈ０；（ｂ）ＨＣ；（ｃ）ＪＭ；（ｄ）ＪＣ　Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇｓ．６（ｃ）ａｎｄ（ｄ），ｔｈｅ　ｉｎｎｅｒ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｏｆ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｗｉｔｈ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ　ａｓ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｄｉｄ　ｎｏｔ　ｕｒｐｔｕｒｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｏｒｔａｒ　ｌａｙｅｒ　ｐｅｅｌｅｄ　ｏｆｆ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ＪＭ　ｇｒｏｕｐ，ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．６（ｃ），ｔｈｅ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｂｏｌｔｓ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ａｎ　ｏｕｔ．．ｏｆ．．ｐｌａｎｅ　ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｏｒｔａｒ　ｄｉｄ　ｎｏｔ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｆａｌｌ　ｏｆｆ．　　Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ，Ｗｕ　Ｇａｎｇ，Ｄｏｎｇ　Ｚｈｉｑｉａｎｇ，ａｎｄ　Ｗａｎｇ　Ｓｈｕｙｉｎｇ　Ｔｈｅ　ｌｏｃａｌ　ｆｉｂｅｒ　ｒｕｐｔｕｒｅ　ｏｂｓｅｒｖｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｎｅａｒ　ｈｅ　ｂｏｌｔｔｓ　ｗａｓ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｆｏｒｃｅ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｉｔ　ｄｉｄ　ｎｏｔ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｔｈｅ　ｏｖｅｒａｌｌ　ｂｏｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ＪＣ　ｇｒｏｕｐ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．６（ｄ），ｔｈｅ　ｍｏｒｔｒ　ａｉｎ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｓｅｒｖｅｄ　ａｓ　ｓｈｅａｒ　ｃｏｎｎｅｃｔｏｒｓ，ａｎｄ　ｔｈｅｙ　ｗｅｒｅ　ｓｈｅａｒｅｄ．ｏｆｆ　ａｆｔｅｒ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ．　Ｓｉｎｃｅ　ｔｈｅｒｅ　ｗｅｒｅ　ｎｏ　ｏｕｔ．ｏｆ－ｐｌａｎｅ　ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｓ，ｔｈｅ　ｍｏｒｔａｒ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｆｅｎ　ｏｆｆ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｗａｓ　ｐｕｌｌｅｄ　ｏｕｔ．Ｓｉｍｉｌａｒ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｇｒｏｕｐｓ　ｗｉｔｈ印－　ｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ．ｔｈｅ　ｕｌｔｉｍａｔｅ　ｌｏａｄｓ　ｏｆ　ＪＣ　ａｎｄ　ＪＭ　ｇｒｏｕｐ　ｗｅｒｅ　ｓｉｍｉｌａｒ，ｂｕｔ　ｔｈｅｙ　ｗｅｒｅ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｌｏｗｅｒ　ｔｈａｎ　ｈｏｓｅ　ｏｆ　ｔｔｈｅ　Ｈ０　ａｎｄ　ＨＣ　ｇｒｏｕｐｓ．　Ｐｏｓｉｉｏｎ　ｏｆ　ｓｔｔｒａ￣ｇａｕｇｅｓ／ｒａｍ　（ａ）　２．２　Ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ａｔ　ＣＦＩｕＰ　ｇｒｉｄｓ　Ｆｉｇ．７　ｓｈｏｗｓ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｓｔｒａｉｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｏｆ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ａｎ—　ｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｏａｄ　ｌｅｖｅｌｓ；ｔｈｅ　ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ　ａｘｉｓ　ｈｅｒｅ　ｒｅｐｒｅ．　ｓｅｎｔｓ　ｔｈｅ　ｄｉｓｔａｎｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎ　ｇａｕｇｅｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｗｏｏｄ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ（ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．２）．Ｆｉｇｓ．７（ａ）ａｎｄ（ｂ）ｓｈｏｗ　ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｈ０　ａｎｄ　ＨＣ　ｇｒｏｕｐｓ　ｗｉｈ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ．Ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｃｌｏｓｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｐｕｌｌ　ｅｎｄ　ｗｅｒｅ　ｆｏｕｎｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｌｒｇｅ　ｗｉａｈ　ｔｔｈｅ　ｖａｌｕｅｓ　ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ　ｒａｐｉｄｌｙ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎ—　ｃｒｅａｓｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｄｉｓｔａｎｃｅｓ．Ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｌｅｎｇｔｈｓ　ｗｅｒｅ　ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ　２５０　ｎＬｒｎ　ｆｏｒ　ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　Ｈ０　ａｎｄ　ＨＣ　０＇【　—　皇∞　０Ｈ，Ⅱ　∞　ｇｒｏｕｐｓ．Ｂｙ　ｃｏｍｐａｒｉｎｇ　Ｆｉｇ．７（ａ）ａｎｄ　Ｆｉｇ．７（ｂ），ｔｈｅ　０＇【，Ⅱ—　摹∞　Ｐｏｓｉｉｔｏｎ　ｏｆ　ｓｔｒａｉｎ　ｇａｕｇｅｓ／ｒａｍ　（ｂ）　０＇Ｉ壹∞　ＣＦＲＰ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＨＣ　ｇｒｏｕｐ　ｗｉｔｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ａｔ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ　ｗｅｒｅ　ｆｏｕｎｄ　ｔｏ　ｄｅｃｒｅａｓｅ　ｍｕｃｈ　ｍｏｒｅ　ｒａｐｉｄｌｙ　ｔｈａｎ　ｔｌｌａｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｈ０　ｇｒｏｕｐ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｓｈｅａｒ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ａｄｈｅ．　ｓｉｖｅ　ｉｎｓｉｄｅ　ｔｈｅ　ｇｒｏｏｖｅｓ．　Ｆｉｇｓ．７（ｃ）ａｎｄ（ｄ）ｓｈｏｗ　ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＪＭ　ａｎｄ　ＪＣ　ｇｒｏｕｐｓ　ｗｉｔｈ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ．Ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｗｅｒｅ　ｆｏｕｎｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　ｔｈｏｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｗｉｈ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｔ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｄｕｅ　ｔｏ　ａ　ｗｅａｋｅｒ　ｂｏｎｄ　ｅｆｆｅｃｔ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｇｒｏｕｐ　ｗｉｔｈ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｂｏｌｔｓ．ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｄｅｃｒｅａｓｅｄ　Ｐｏｓｉｉｔｏｎ　ｏｆ　ｓｔｒａｉｎ　ｇａｕｇｅｓ／ｍｍ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｄｉｓｔａｎｃｅｓ　ａｓ　ｗｅｌｌ，ｂｕｔ　ｔｈｅ　ｓｐｅｅｄ　ｗａｓ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｌｏｗｅｒ　ｔｈａｎ　ｔｈｅ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｗｉｔｈ　ｓｔｕｃｔｒｕｒａｌ　ａｄｈｅ．　（ｃ）　ｓｉｒｅ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ＪＣ　ｇｒｏｕｐ　ｗｉｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｉｔｎ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂ－　ｓｔｒａｔｅ，ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　１５Ｏ　ｍｉｌｌ　ｌｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ａｒｅａ．ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｗｅｒｅ　ｂａｓｉｃａｌｌｙ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ；ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｉｎ．　ｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｌｅｎｇｔｈ，ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｓｕｄｄｅｎｌｙ　ｄｅｃｒｅａｓｅｄ．　３　Ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｉｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｓｃａｌｅｄ　Ｔｕｎｎｅｌ　Ｍｏｄｅｌ　３．１　Ｌｏａｄ　ｖｓ．ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｕｒｖｅｓ　Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ　Ｐｏｓｉｉｔｏｎ　ｏｆ　ｓｔｒａｉｎ　ｇａｕｇｅｓ／ｒａｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｓｏｉｌｓ，ｔｈｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｉｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｔｅｓｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｔｏｐ　ＬＶＤＴ　ａｎｄ　ｔｈａｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｏｔｔｏｍ　ＬＶＤＴ．Ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｖａ１．　ｕｅ　ｗａｓ　ｄｅｆｉｎｅｄ　ａｓ　ｔｈｅ　ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ．Ｆｉｇ．８　ｓｈｏｗｓ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｖｓ．ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍ。　ａｇｅｄ　ａｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ａｔ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ｓｐａｎ．Ｎｏｔｅ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｓｔｏｐｐｅｄ　（ｄ）　Ｆｉｇ．７　ＣＦＲＰ　ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ａｉｏｎｇ　ｔｈｅ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｄｉｒｅｃ—　ｉｔｏｎ．（ａ）ＨＯ；（ｂ）ＨＣ；（ｃ）ＹＭ；（ｄ）ＪＣ　ｗｉｍ　Ｃｆ佩Ｐ　ｇｒｉｄｓ　ａｎｄ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ．Ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｔｈｅｎ　ｔｅｓｔｅｄ　ｕｎｔｉｌ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｄｅｃｒｅａｓｅｄ．　Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．９，ｗｈｅｎ　ｃｏｍｐａｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｒｅ—　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｃｒａｃｋ　ｗｉｄｔｈｓ　ｒｅａｃｈｅｄ　ｔｈｅ　ｖａｌｕｅ　ｔｈｅ　ｃｏｄｅ　ｐｒｅ．　ｓｃｒｉｂｅｄ．Ａｔ　ｔｈａｔ　ｐｏｉｎｔ，ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｖａｌｕｅ　ｗａｓ　１６５．６８　ｋＮ，　ｌｏａｄ　ｐａｔｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｃｕｒｖｅ，ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ　ａｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗｅｒｅ　ｆｏｕｎｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．Ｗｉｔｈｉｎ　ｎｄ　ｔａｈｅ　ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｗａｓ　６．８９　ｍｍ．Ｎｅｘｔ。ｔｈｅ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｗａｓ　ｕｎｌｏａｄｅｄ　ａｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｈｅ　ｉｎｉｔｉａｌ　０　ｔｏ　２．５　ｍｍ　ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ．ｔｈｅ　ｌｏａｄ　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａ　ｐｒｅ—ｄａｍａｇｅｄ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｍｏｄｅｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　２０１　卯　２　∞　２　∞　ｐｌ　蚤，　３　∞　１　∞　Ｏ　蚕，ｐｇ　ｇｏｏｄ　ａｇｒｅｅｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｌａｓｉｔｃ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｂｅａｍ　ｈｅｏｒｔｙ．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．１０（ｂ）。　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｔｏｐ　ｓｅｃｔｉｏｎ，ｔｈｅ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｍａｉｎｌｙ　ａｐｐｅａｒｅｄ　ａｔ　ｔｈｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ａｒｅａ，ｉ．ｅ．，ｔｈｅ　Ｆ１０　ｔｏ　Ｆ１５　ａｒｅａ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔｅｄ　ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｔｏｐ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｍｅｔ　ｈｅ　ａｃｔｕａｔｌ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅ　ｏｂｓｅｒｖｅｄ　ｃｒａｃｋ　ｄａｍａｇｅ　ｗａｓ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｐｒｅ—ｌｏａｄｉｎｇ　ａｔ　ｈｅ　ｔｊｏｉｎｔ　ｏｆ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｔｈａｔ　ｈｅ　Ｆｌｔ４　ＦＢＧ　ｃｒｏｓｓｅｄ．Ｈｏｗｅｖｅｒ．ａｆｔｅｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｗｉｔｌｌ　Ｃｆ；ｌ　ｇｒｉｄｓ．ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ａｔ　Ｆ４　ＦＢＧ　ｒｅｍａｉｎｅｄ　ａｔ　ｓｍａｌｌ　ｖａ１．　ｕｅｓ　ｂｅｃａｕｓｅ　ｔｌ１ｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ａｓ　０　１０　２０　３０　４０　５０　６０　ａ　ｗｈｏｌｅ　ｂｙ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｌａｙｅｒ．ｔｈｅｒｅｂｙ　ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ／ｒａｍ　Ｆｉｇ．８　Ｌｏａｄ　ｖｓ．ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆｔｈｅ　ｓｃａｌｅｄ　ｔｕｎ－　ｎｅｌ　ｍｏｄｅ　ａｔ　ｔｈｅ　ｍｉｄｄｌｅ　ｓｐａｎ　Ｆｉｇ．９　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ－ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　ｈｔｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗｉｔｈｉｎ　ｔｈｅ　ｓａｌｎｅ　ｒａｎｇｅ　ｏｆ　ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｓｔｉｌｌ　ｓｌｉｇｈｔｌｙ　ｌｏｗｅｒ　ｔｌｌａｎ　ｍａｔ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ｂｅｃａｕｓｅ　ｔｈｅ　ｔｕｎ．　ｎｅｌ　ｗａｓ　ｐｒｅ．ｄａｍａｇｅｄ．Ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，　ｈｔｅ　ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　ｔＩｌａｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅ１．Ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｆｏｕｎｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｂｙ　１９．２％　ａｔ　ｔｈｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｔｏｐｐｉｎｇ　ｐｏｉｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅ１．　Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｗｅ　ｓｈｏｕｌｄ　ａｌｓｏ　ｂｅ　ａｗａｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｘｃｅｓｓｉｖｅ　ｐｏｓｉ．　ｒｉｖｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｐｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｒｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｉｍ．　ｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｉｆｎｅｓｓ　ｂｅｃａｕｓｅ　ｔｈｅ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｌａｙｅｒ　ｗｉｌｌ　ｂｅ　ｖｅｒｙ　ｔｈｉｃｋ　ａｆｔｅｒ　ｍｕｌｔｉｐｌｙｉｎｇ　ｉｔ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｓｃａｌｄｅ　ｒａｔｉｏ。ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｕｎｒｅａｌｉｓｔｉｃ．　３．２　Ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ　ｔｅｓｔｅｄ　ｂｙ　ＦＢＧ　ｓ既Ｉｓｏｒｓ　１１１ｅ　ｅｉｇｈｔ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｇｒａｄｅｓ　ａｓ　ｌｉｓｔｅｄ　ｉｎ　Ｔａｂ．６　ｗｅｒｅ　ａｄｏｐｔ．　ｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｔｅｓｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ＦＢＧ　ｓｅｎｓｏｒｓ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ａｒｅ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．１０．硼１ｅ　ｔｗｏ　ｌｏａｄｉｎｇ　ａｒｃ　ｐｌａｔｅｓ　ｗｅｒｅ　ｌｏｃａｔｅｄ　ａｔ　ｔｈｅ　Ｅ６．Ｅ８　ａｎｄ　Ｅ９．Ｅｌ１　ｓｅｇｍｅｎｔｓ，ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．５．Ａｓ　ｓｈｏｗｎ　ｉｎ　Ｆｉｇ．１０（ａ），　ｈｔｅ　ｓｒｔａｉｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｂｖ　Ｆ３　ａｎｄ　Ｆ６（１ｏｃａｔｅｄ　ｕｎｄｅｒ　ｈｔｅ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｐｏｉｎｔｓ）ｗｅｒｅ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　ｔｈｏｓｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｂｙ　Ｆ４　ａｎｄ　Ｆ５　ｄｕｅ　ｔｏ　ａ　ｈｉｇｂｅｒ　ｂａｓｅ　ｓｅａｌｅｍｅｎｔ．　ｈＴｅ　ｓｔｒａｉｎ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｃｕｒｖｅｓ　ｗｅｒｅ　ｓａｄｄｌｅ—ｓｈａｐｅｄ，ｉｎ　ｏｖｅｒａｌｌ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．　Ｔａｂ．６　Ｔｈｅ　ｅｉｇｈｔ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｇｒａｄｅｓ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏ．Ｄ－０Ｈ　月　∞　０＇Ｉ，Ⅱ＿ｆｇ∞　加∞∞∞印∞加∞∞∞∞　抛啪姗　啪啪∞∞∞　Ｎｕｍｂｅｒ　ｏｆ　ＦＢＧ　（ａ）　６　Ｎｕｍｂｅｒ　ｏｆ髓Ｇ　（ｂ）　ｉＦｇ．１０　Ｔｅｓｔｄｅ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｂｙ　ｔｈｅ　ＦＢＧｓ．（ａ）Ｂｏｔｔｏｍ　ｓｅｃｔｉｏｎ；（ｂ）Ｔｏｐ　ｓｅｃｔｉｏｎ　４　Ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ　１）Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｄｏｕｂｌｅ．ｓｈｅａｒ　ｂｏｎｄ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ，ｗｈｅｎ也ｅ　ａｄ－　ｈｅｓｉｖｅ　ｗａｓ　ｅ口ｏｘｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ，ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅ　ｗａｓ　ｔｈｅ　ｒｕｐｔｕｒｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ．Ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ　ａｓ　ａｎ　ａｄｈｅｓｉｖｅ，ｔｈｅ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｍｏｄｅ　ｗａｓ　ｓｌｉｄｉｎｇ　ｆａｉｌｕｒｅ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｄｉｄ　ｎｏｔ　ｒｕｐｔｕｒｅ．　２１　Ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｇｒｏｏｖｅｓ　ｗａｓ　ｕｎｎｅｃｅｓｓａｒｙ　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ａｄｈｅｓｉｖｅ　ｗａｓ　ｕｓｅｄ．Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｕｓｉｎｇ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｍｏｒｔａｒ，ｔｈｅ　ａｎｃｈｏｒｅｄ　ｂｏｌｔｓ　ｐｒｏ－　ｖｉｄｅｄ　ａｎ　ｏｕｔ．ｏｆ－ｐｌｎａｅ　ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ　ｏｎ　ｍｅ　ＣＦＩ　ｇｒｉｄ．ａｎｄ　Ｌｉ　Ｗｅｎｓｈｅｎｇ，Ｗｕ　Ｇａｎｇ，Ｄｏｎｇ　Ｚｈｉｑｉａｎｇ，ａｎｄ　Ｗａｎｇ　Ｓｈｕｙｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍｏｒｔａｒ　ｄｉｄ　ｎｏｔ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｆａ１１　ｏｆｆ．Ｉｎ　ｃｏｎｔｒａｓｔ．ｔｈｅ　【７】Ｗｕ　Ｇ，Ｗｕ　Ｚ　Ｓ，Ｊｉａｎｇ　Ｊ　Ｂ，ｅｔ　ａ１．Ａ　ｎｅｗ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｆ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ｗｉｔｈ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｍｏｒｔａｒ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ｆｅ１１　ｏｆｆ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅ，ａｎｄ　ｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｗａｓ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｆｏｒ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　ｗｉｔｔｈ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｇｒｏｏｖｅｓ．　．　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ】．Ｃｏｎｓｔ　Ｔｅｃｈ，２００７，３６（１２）：９８—１０２．　（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　【８】Ｚｈｅｎｇ　Ｙ　Ｚ，Ｗａｎｇ　Ｗ　Ｗ，Ｂｒｉｇｈａｍ　Ｊ　Ｃ。Ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｂｅｈａｖ—　ｉｏｕｒ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｗｉｈ　ａ　ｔ３１　Ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ，ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｄｅ—　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ．ｔｈｅ　ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ　ｉｍ—　ｐｒｏｖｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　ｔｈａｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｕｎｄａｍａｇｅｄ　ｔｕｎｎｅ１．　４）Ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｓｅｇｍｅｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ａｓ　ａ　ｗｈｏｌｅ　ｂｙ　ｔｈｅ　ＣＦＲＰ　ｇｒｉｄ　ｌａｙｅｒ．ａｎｄ　ｔｈｅ　ｏｖｅｒＭ１　ｐｅｒｆｏｒｍ—　ａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｕｎｎｅｌ　ｗａｓ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｌａｙｅｒ：ＢＨ　ｇｒｉｄ　ａｎｄ　ＥＣＣ【Ｊ］．　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１６，１１５：４２４—　４３７．ＤＯＩ：１０．１０１６／ｊ．ｃｏｎｂｕｉｌｄｍａｔ．２０１６．０４．０３８．　【９】Ｐａｐａｎｉｃｏｌａｏｕ　Ｃ，Ｔｒｉａｎｔａｆｉｌｌｏｕ　Ｔ，Ｌｅｋｋａ　Ｍ．Ｅｘｔｅｒｎａｌｌｙ　ｂｏｎｄｅｄ　ｇｒｉｄｓ　ａｓ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｓｅｉｓｍｉｃ　ｒｅｔｒｏｆｉｔｔｉｎｇ　ｍａ－　ｔｅｒｉｌｓ　ｏｆ　ｍａｓｏｎｒｙ　ｐａｎｅｌｓ【Ｊ］．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉａｏｎ　ａｎｄ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１１，２５（２）：５０４—５１４．ＤＯＩ：１０．１０１６／ｊ．　１　ｆｅｒｅｎｃｅｓ　【１】Ｔｅｎｇ　Ｊ　Ｇ．　Ｐ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ尺ｃ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：　ｃｏｎｂｕｉｌｄｍａｔ．２０１０．０７．０１８．　【１０】Ｃｏｒｒａｄｉ　Ｍ，Ｂｏｒｒｉ　Ａ，Ｃａｓｔｏｒｉ　Ｇ，ｅｔ　ａ１．Ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅ—　Ｃｈｉｎａ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　Ｐｒｅｓｓ，２００５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　『２１　Ｂａｎｔｈｉａ　Ｎ，Ａ１．Ａｓａｌｙ　Ｍ，Ｍａ　Ｓ．Ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｌａｂｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｔｈ　ｆｉｂｅｒ—ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｌａｓｔｉｃ　ｇｒｉｄ　ｆ　Ｊ　１．　ｎｉｎｇ　ｏｆ　ｗａｌｌ　ｐａｎｅｌｓ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｊａｃｋｅｔｉｎｇ　ｗｉｔｈ　ｃｅｍｅｎｔ　ｍｏｒｔｒ　ａｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｂｙ　ＧＦＲＰ　ｇｒｉｄｓ【Ｊ】．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　Ｐａｒｔ　Ｂ：Ｅｎｇｉ—　ｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，６４：３３—４２．ＤＯＩ：１０．１０１６／ｊ．ｃｏｍｐｏｓ—　ｉｔｅｓｂ．２０１４．０３．０２２．　Ｊｏｕｒｎａｆ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｉｎ　Ｃｉｖｉｉ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９５，７（４）：　２５２—２５７．ＤＯＩ：１０．１０６１／（ａｓｃｅ）０８９９—１５６１（１９９５）７：４　（２５２）．　『３　１　Ｍａｔｔｌｌｖｓ　Ｓ，Ｔａｅｒｗｅ　Ｌ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｌａｂｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄ　ｗｉⅡｌ　ＦＲＰ　【１１】Ｗｕ　Ｇ，Ｗｕ　Ｚ　Ｓ，Ｌｕｏ　Ｙ　Ｂ，ｅｔ　ａ１．Ａｓｅｉｓｍｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｃｉｒｃｕｌａｒ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｌｕｍｎｓ　ｃｏｎｆｉｎｅｄ　ｗｉｈ　ＦＲＰ　ｇｒｔｉｄｓ【Ｊ】．　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｆ　ｏＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，２４　（４）：３９—４４．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　【１２】Ｂｅｎｔａｙｅｂ　Ｆ，Ｔａｈａｒ　Ｋ　Ａ，Ｃｈａｔｅａｕｎｅｕｆ　Ａ．Ｎｅｗ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｆｏｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｌｕｍｎｓ　ｃｏｎｆｉｎｅｄ　ｂｙ　ｅｍｂｅｄ—　ｇｒｉｄｓ．Ｉ：Ｏｎｅ—ｗａｙ　ｂｅｎｄｉｎｇ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２ｏｏＯ，４（３）：１４５—１５３．ＤＯＩ：１０．１０６１／　（ａｓｃｅ）１０９０－０２６８（２０００）４：３（１４５）．　『４１　Ｍａｔｔｈｙｓ　Ｓ，Ｔａｅｒｗｅ　Ｌ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｌａｂｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｔｈ同　ｄｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｇｒｉｄ［Ｊ】．Ｃｏｎｓｔｕｃｔｒｉｏｎ　ａｎｄ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅ—　ｇｒｉｄｓ．Ⅱ：Ｐｕｎｃｈｉｎｇ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｏｍｐｏｓ—　ｉｔｅｓ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２Ｏ００，４（３）：１５４～ｌ６１．Ｄ０Ｉ：１０．　ｒｉａｌｓ，２００８，２２（８）：１６２４—１６３３．ＤＯＩ：１０．１Ｏ１６／ｊ．ｃｏｎ—　ｂｕｉｌｄｍａｔ．２００７．０６．０１５．　１０６１／（ａｓｃｅ）１０９０－０２６８（２ｏ００）４：３ｆ　１５４）．　【５】Ｙｏｓｔ　Ｊ　Ｒ，Ｇｏｏｄｓｐｅｅｄ　Ｃ　Ｈ，Ｓｃｈｍｅｃｋｐｅｐｅｒ　Ｅ　Ｒ．Ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｔｌｌ　ＦＩ　Ｐ　ｇｒｉｄｓ　【１３】Ｓｈｉ　Ｊ　Ｗ，Ｚｈｕ　Ｈ，Ｗｕ　Ｚ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｂｏｎｄ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｂａｓａｌｔ／ｈｙｂｒｉｄ　ＦＲＰ　ｓｈｅｅｔｓ　ａｎｄ　ｃｏｎ—　ｃｒｅｔｅ　ｓｕｂｓｔｒａｔｅｓ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｆＳｏｕｔｏｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ：Ｎａｔ—　ｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ脚ｔｉｏｎ，２０１０，４０（３）：５５４—５５８．（ｉｎ　Ｃｈｉ—　ｎｅｓｅ）　［１４】Ｓｈｅｎ　Ｓ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｈｅａｌｔｈ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ　ｓｙｓ—　ｔｅｍ　ｆｏｒ　ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ　ｔｕｎｎｅｌ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ　ｆｉｂｅｒ　［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２ｏｏ１，５（１）：　１８—２５．Ｄ０Ｉ：１０．１０６１／（ａｓｃｅ）１０９０　２６８（２０ｏ１）５：１（１８）．　【６１　Ｒａｈｍａｎ　Ａ　Ｈ，Ｋｉｎｇｓｌｅｙ　Ｃ　Ｙ，Ｋｏｂａｙａｓｈｉ　Ｋ．Ｓｅｒｖｉｃｅ　ａｎｄ　ｕｌｔｉｍａｔｅ　ｌｏａｄ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｂｒｉｄｇｅ　ｄｅｃｋ　ｒｅｉｆｏｒｃｅｄ　ｗｉｎｔｈ　ｃａｌ＇－　ｂｏｎ　ＦＲＰ　ｇｒｉｄ【Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃ—　ｔｉｏｎ，２０ｏ０，４（１）：１６—２３．ＤＯＩ：１０．１Ｏ６１／（ａｓｃｅ）１０９０—　０２６８（２０００）４：１（１６）．　ｏｐｔｉｃ　ｓｅｎｓｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ【Ｄ】．Ｎａｎｊｉｎｇ：Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１　１．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　ＣＦＲＰ网格加固受损盾构隧道模型试验研究　李文胜　吴　刚　董志强　王淑莹　（　广东电网有限责任公司电力科学研究院，广州５１００８０）　（　东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室，南京２１００９６）　摘要：对碳纤维增强树脂（ＣＦＲＰ）网格加固受损缩尺盾构隧道模型的有效性进行了试验研究．首先，对ＣＦＲＰ　网格与混凝土表面采用不同粘结材料和表面处理方式时的粘结性能进行了研究．采用最有效的锚固方式对　随后的缩尺隧道进行了加固．研究结果表明，采用环氧结构胶作为粘结材料时，粘结试验均表现为网格材料　破坏，粘结锚固性能最优；而采用聚合物砂浆锚固时，表面锚栓锚固处理和表面开槽处理均能提高粘结性　能，破坏模式为聚合物砂浆剥落的滑移破坏．受损隧道模型采用ＣＦＲＰ网格加固后，刚度和承载力都得到了　明显提升．此外，ＦＢＧ的测试结果表明，加固后的隧道环缝应变减小，隧道整体性能得到提升．　关键词：ＣＦＲＰ网格；双面剪切试验；表面处理方式；缩尺隧道模型；相对挠度　中图分类号：ＴＵ５０２